Rexroth换向阀4WEH10D4X/6EW230N9K4
当流体从油缸返回到油箱时，呼吸器释放空气。 如果空气从油箱中排出的通道受到限制或阻塞，内部压力可能会升高到**水平以上，从而可能导致严重泄漏。 如果允许进入油箱的空气太少，则会产生部分真空，这会导致气蚀、损坏泵并降低系统内的流速。 因此，呼吸器设计中通常包含网状过滤器。必须对其进行监控以确保它不会被堵塞。压差开关可以指示过滤器何时堵塞。 但是，网状过滤器并不能解决所有问题。除了过滤掉灰尘和其他固体污染物外，过滤器还需要确保水不会进入水箱。在液压系统中，水会降低液压油的性能并导致运行不稳定或导致组件故障。由于空气中的水分，水可以通过呼吸器进入系统。 解决这个问题的方法是使用干燥过滤器呼吸器，它使用细颗粒过滤器和干燥剂，在空气进入液压油箱之前捕获空气中的水分。还需要监控和维护干燥剂、过滤器呼吸器，因为过滤器元件*终会被堵塞并且干燥剂会随着时间的推移而耗尽。 通过这种方式，您可以确保吸入液压油箱空间的任何空气都是清洁和干燥的——从而降低污染物进入液压系统的可能性。 3、附加过滤 传统上，液压油箱的尺寸被指定为允许污染物沉入油箱底部，从而防止污染物在液压系统中循环。 但是，可利用额外的入口和出口构成独立循环。这种回路由循环泵、过滤器和连接软管或管道组成。这样，流体可以被过滤并返回到液压油箱。 这种额外的过滤有助于进一步降低液压系统中污染物的风险。在工业上，这就是常见的循环过滤系统(包含过滤器、冷却器，甚或加热器等) 4、监控维护 我们已经提到过，过滤器和呼吸器必须受到监控和维护，以确保其持续有效运行。 如今传感器和通信的成本意味着为您的液压系统添加其他自动监控通常具有成本效益。例如，由于热量是液压油退化的主要原因，您可能希望在液压油箱中安装温度监控器。 虽然高温读数需要开关以**、快速关闭，但在寒冷环境中可能需要恒温控制的流体加热器。寒冷、粘稠的流体也会对泵吸入管路和泵造成损坏。 *后，液位指示器是油箱设计中要包含的另一个重要特征。如果您不是自动测量，指定一个开关在液位变得危险地低时发出信号将有助于防止灾难性和昂贵的维修。 普通电磁阀是所有电磁阀也包括比例阀的基础，电磁比例阀因力值与电流成正比因而对于某确定电流值(通常按额定电流计)可以看作与 其电流相应的等效电磁阀 电磁阀设计**步选定电磁铁; 这就有了两个重要的参数： 行程 与行程紧密相关的还有一个十分重要的尺寸：电磁铁得电时推杆伸出位到安装面的距离， ☆这是十分重要的一个设计基准，也是电磁铁的关键核心尺寸之一。 电磁力 额定电磁力一般定义在额定电压80%-90%(通常85%)时取得的值，原因正如众所知的那样通电带来的温升会引起电磁铁阻值 的升高，从而可能引发力值下降，带来不可预知之后果。 可能有人会说是先有行程和电磁力需求才有的电磁铁，而非反之。其实我觉得没有必要纠结这类似先有鸡还是先有蛋的问题。 其次，电磁铁行程的分配及公差计算 然后，电磁力与液动力，弹簧力的分配关系通常是按1/3原则， 即电磁力的约1/3用来克服弹簧力;约1/3用来克服液动力、摩檫力等;剩下的1/3用于余度及产生加速度。 当然，作为补充条件：还需要验证确保能可靠复位;以及保证负阶跃的响应。 不得不提的是电磁阀因有限力值而还普遍存在一个功率域的问题，务必注意。 1.液压泵的选择 液压泵的规格型号按计算值在产品样本选取，为了使液压泵工作**可靠，液压泵应有一定的压力储备量，通常泵的额定压力可比工作压力高25%—60%。泵的额定流量则宜与相当，不要超过太多，以免造成过大的功率损失。 2.流量阀的选择 选择节流阀和调速阀时还要考虑其*小稳定流量 是否符合设计要求，一般中、低压流量阀的*小稳定流量为50ml/min~100ml/min;高压流量阀的*小稳定流量为2.5ml/min~20ml/min。 3.溢流阀的选择 直动式溢流阀响应快，适合作制动阀及流量较小的**阀，先导式溢流阀的启闭特性好，宜作调压阀，背压阀及流量较大的**阀用。 先导式溢流阀的*低调定压力一般只能在0.5~1Mpa范围内。选择溢流阀时，应按液压泵的*大流量 选取，并应注意其许用的*小稳定流量，一般来说，其*小稳定流量应是公称流量的15%以上。 4.单向阀及液控单向阀的选择 选择单向阀时，应注意其开启压力大小 ，开启压力小作单向阀，开启压力大作背压阀。 液控单向阀有内泄式和外泄式之分，外泄式的控制压力较低，工作可靠，但要多一根泄油油管。 5.换向阀的选择 按通流量选择结构型式，一般通流量在190L/min以上时，宜选用二通插装阀，70L/min以下可选用电磁换向阀，否则需用电液换向阀。 按换向性能等选择电磁铁类型，由于直流电磁铁尤其是直流湿式电磁铁的寿命长，可靠性高，故应尽量选用直流湿式电磁换向阀。 按系统要求选择滑阀机能。 对于可靠性要求特别高的系统来说，阀类元件的额定压力应高出其工作压力较多。 6.油管的选择 油管的规格尺寸大多由所连接的液压元件接口处尺寸决定 ，只有对一些重要的管道才验算其内径和壁厚。 对于固定式的液压设备，常将液压系统的动力源，阀类元件集中安装在主机外的液压站上，这样能使安装与维修方便，并消除了动力源的振动与油温变化对主机工作精度的影响。 很多客户非常关心伺服阀/比例阀的功耗，这涉及到电源/控制器的功率问题。实际上，伺服阀的功耗和其应用状态关系非常大。静态工作时(或者低频)，其功耗相对较小;高频工作时，功耗较大。以下是某型号伺服阀不同颤振频率下的电流要求，可以看到电流差距能有2倍之多，根据功率计算公式，I^2 x R,功耗能差4倍以上。 伺服阀/比例阀的功耗问题 简单来说，就是伺服阀工作频率越高，功耗越大。为什么呢?以下从两个方面简要说明：一：电感线圈本身具有感抗和阻抗，低频工作时，主要体现为阻抗特性。电压和电流成比例关系。但是当输入信号为高频信号时，此时线圈就会表现出感抗特性，此时电压和电流不成正比例关系，频率越高，线圈表现出的阻值越大，要想保证流过线圈的电流一定，此时线圈两端电压就要变大。此时功耗就会变大。 伺服阀/比例阀的功耗问题 二： 反电动势反电动势是指由反抗电流发生改变的趋势而产生电动势。反电动势一般出现在电磁线圈中，如继电器线圈、电磁阀、接触器线圈、电动机、电感等。不管是比例阀还是伺服阀，工作原理是类似的：磁钢产生一个磁场(极化磁通)，线圈电流产生另一个磁场(控制磁通)，衔铁在控制磁通和极化磁通的相互作用下运动。当衔铁运动时，就会切割磁感线，产生一个感应电动势，与线圈电压极性相反，这种自感应电动势称为反电动势。反电动势会阻碍衔铁的运动。此时线圈的功耗为：U.I=I^2.R+EkEk指动能.如果没有产生反电动势.应该会有U.I=i^2.R,意思是电能全部转化成热能.然而U.I=I^2.R+Ek,意思是电能一部分转化成热能,一部分转化为动能(机械能)样本上一般都会给出阀的*大功耗：供电电压以及电流要求。如果电源功率达不到，则阀的动态特性就会受到影响。比如动态上不去、输出流量达不到要求等。尤其是音圈阀，线圈匝数较多，受反电动势的影响更加明显，要非常注意其功耗问题。 柱塞副是轴向柱塞泵的关键承载润滑界面，但其容易发生过度磨损，特别是在高输出压力下。因此，研究透彻柱塞副的磨损退化机理是非常重要的。本文通过将载荷和润滑参数计算模型与磨损计算模型耦合，建立了一种柱塞副磨损预测方法。通过实验对模型进行了验证。实验和仿真结果表明，在一定的周向角范围内，缸孔两端磨损严重。利用该方法可以得到柱塞副的时变磨损过程从而实现预测性维护时间的准确评估。 柱塞副动力学分析 斜盘的支撑力和柱塞腔压力使柱塞在缸孔内往复运动。滑靴的摩擦力因滑靴在斜盘上的滑动产生。柱塞副之间的微小间隙和较大的侧向力导致柱塞在缸孔内倾斜。径向运动会使油膜产生挤压效应，随着柱塞的运动会使楔形油膜产生动压效应。如果该位置油膜厚度非常小，就会产生固体接触压力。与外力平衡的反作用力因挤压效应、动压力效应和固体接触压力产生。 承载润滑参数计算 柱塞副的油膜厚度与柱塞在缸孔内的姿态有关。当表面发生磨损时，为了获得更**的油膜厚度，必须考虑磨损深度。活塞的姿态可以用两段相对于缸孔的偏心度来表示。油膜厚度可定义为活塞与缸孔在径向的间隙。柱塞与缸孔表面接触时，会发生弹性变形。柱塞和缸孔表面有粗糙峰，因此，设置由摩擦副表面粗糙度确定的*小接触油膜厚度来估计接触是否发生。 通过求解离散雷诺方程，可以得到柱塞副油膜的压力分布，从而确定油膜对柱塞的反作用力。然后，采用Newton-Raphson法迭代求解活塞力平衡方程。自动调整油膜厚度和厚度变化率，直到力平衡偏差小于给定的阈值。经验上，每一圈计算的承载润滑参数经过4个计算周期后都具有循环性，这表明计算是收敛的，然后输出*后一圈的计算结果。根据使用该模型的经验，模拟结果显示了3个周期左右的周期性。因此，当仿真周期数等于或大于4时，认为仿真是收敛的，输出承载润滑参数结果。 承载润滑参数对磨损计算的影响